Доменные печи

Теплоэнергетика по металлургическим переделам

Доменное производство является наиболее крупным потребителем энергоресурсов. Здесь расходуется около 50% топлива, потребляемого отраслью.

Процесс плавки в доменной печи является энергетическим процессом: кокс, горячее дутьё, кислород в дутьё; природный газ, мазут, пылеугольное топливо (ПУТ) используют как заменители кокса. Кокс выполняет функции топлива и восстановителя. Стоимость кокса составляет 40…50% себестоимости чугуна. Поэтому снижение расхода кокса или замена его более дешёвым топливом эффективны.

На экономию кокса оказывают влияние многие технологические и энергетические факторы. Так, например, повышение температуры дутья на 100°С сверх 900°С приводит к снижению расхода кокса на 2…4%.

Расход дутья определяет производительность печи и её тепловую мощность. Однако увеличение расхода дутья лимитируется некоторыми технологическими и эксплуатационными факторами. Расход дутья выше определённого значения для данной печи может привести к нарушению ровного хода печи и нормального движения шихтовых материалов.

В настоящее время на 1 м 3 полезного объёма вдувается ~2 м 3 /мин воздуха. Для подачи воздуха в печь применяют центробежные турбовоздуходувки. В качестве привода воздуходувок используют паровые турбины, работающие на паре с давлением от 3,5 до 9 МПа.

Нагрев дутья для доменной печи осуществляется в воздухонагревателях регенеративного типа. Отапливаются водонагреватели в основном доменным газом с добавками коксового и природного газа. В современных печах температура дутья достигает 1100…1300°С. С целью уменьшения размеров воздухонагревателей и более эффективного использования их рабочего объёма применяют насадки с развитой поверхностью теплообмена.

Интенсификация доменного процесса в значительной степени достигается применением дополнительных, кроме кокса и горячего дутья, энергоносителей. Обогащение дутья кислородом – один из эффективных методов интенсификации доменной плавки. С увеличением содержания кислорода в дутье снижается содержание азота, уменьшается расход дутья, растёт теоретическая температура горения. На действующих заводах содержание кислорода в дутье достигает 25…30%.

Вторичные энергоресурсы доменного производства

Источниками вторичных энергоресурсов являются: топливные – доменный газ и тепловые ВЭР – физическое тепло чугуна, шлака, доменного газа, тепло охлаждающей среды. Эти статьи превышают 65% тепла, внесенного в доменную печь.

Ко вторичным энергоресурсам доменного производства относятся также тепло уходящих газов воздухонагревателей, составляющее 15…20% от расхода тепла на подогрев дутья. Для использования тепла отходящих газов воздухонагревателей доменных печей разработана установка-теплообменник, в которой нагревается воздух и доменный газ, подаваемые в горелки воздухонагревателя, до 200…300°С. Физическое тепло доменного газа зачастую не используется, т. к. после применяемой мокрой газоочистки газ поступает при низкой температуре. Тепло охлаждения печи может быть использовано при замене водяного охлаждения испарительным. Коэффициент использования тепловых ВЭР доменного производства составляет в среднем 30%.

Доменный газ представляет собой дешевое топливо с теплотой сгорания Q_н р = 3,5…4,5 МДж/м 3 . В составе газа содержатся горючие компоненты СО=24-28%, Н₂=2-3% , СН₄≈0,1% и негорючие СО₂=10-12%, N₂=54-56%, Н₂О=3-4%. Выход газа зависит от многих факторов: качества и подготовки сырья, расхода кокса, температуры дутья, концентрации кислорода в дутье, вдувание заменителей кокса и др. Чем ниже расход кокса, тем меньше выход газа. С увеличением доли кислорода и заменителей газа в дутье выход доменного газа снижается.

Состав доменного газа и его теплота сгорания также переменны, как и выход его. И здесь решающее влияние оказывают интенсификаторы плавки. Повышение температуры дутья способствует некоторому снижению теплоты сгорания. При вдувании природного газа теплота сгорания несколько повышается. Обогащение дутья кислородом сопровождается увеличением содержания в доменном газе СО и Н₂ и повышением, следовательно, теплоты сгорания доменного газа.

Повышение давления на колошнике позволяет увеличить производительность доменной печи за счёт увеличения массового расхода дутья. При повышении давления газа на колошнике остаются резервы давления газа, которые можно использовать в газовой турбине, для обеспечения электроэнергией потребностей доменного цеха. Себестоимость электроэнергии, полученной на таких установках в 3 раза меньше, чем электроэнергии от центральной энергосистемы.

Значительная часть футеровки доменной печи охлаждается при помощи специальных холодильников, назначение которых заключается в отводе некоторого количества тепла для стабилизации теплового состояния футеровки, кожуха и его опорных элементов и соответственно продления срока их службы. Различаются водяные и испарительные системы охлаждения. Первые характеризуются повышенными расходами охладителя. Для вторых к показателям качества воды предъявляются повышенные требования. Схемы некоторых видов холодильников для элементов конструкций доменных печей представлены на рис. 1.9.

Теплоэнергетика в производстве и разливке стали

Несмотря на то, что в мировой практике доля мартеновской стали крайне мала, на украинских металлургических предприятиях до половины производимой стали выплавляется в мартеновских печах.

Топливом для мартеновских печей служат доменный, коксовый, природный газы и мазут, а также смеси этих топлив. Большинство печей сейчас отапливается природным газом.

Лучшие технико-экономические показатели работы печей получены при использовании природного газа с добавкой 20…30% мазута.

Мазут как самостоятельное топливо применяют значительно реже, чем как добавочное к природному газу. На чистом мазуте выплавляется 10% стали.

Воздух, необходимый для горения, подогревается предварительно в регенераторах до 1200…1250°С.

Кислород применяется в мартеновском производстве как мощный интенсификатор. Большая часть выплавляемой в настоящее время мартеновской стали выплавляется с применением кислорода.

Для повышения температуры, улучшения организации факела применяют подачу в факел технического кислорода при давлении 1,0 – 1,2 МПа. Подача кислорода в факел увеличивает производительность печи, т. к. при этом повышается температура горения топлива.

В настоящее время факельный метод использования кислорода в чистом виде применяют редко. На большинстве крупных заводов применяется более эффективный метод – продувка жидкой ванны. Большая эффективность продувки кислородом по сравнению с обогащением факела объясняется следующими факторами: с одной стороны, при продувке кислородом резко увеличивается доля участия газообразного кислорода в окислении примесей ванны. С другой стороны, при кислородной продувке резко увеличивается интенсивность экзотермических реакций в ванне, термический КПД которых в 2…3 раза выше, чем реакций в факеле. В тоже время значительно увеличивается износ огнеупорной футеровки.

Практика передовых отечественных заводов подтвердила возможность повышения производительности печей на 20% и снижения расхода топлива на 10…17% при обогащении дутья до 25% кислородом.

Наиболее рациональный оказался комбинированный подвод кислорода: в факел и в ванну. При этом количество вдуваемого в факел кислорода в два раза больше, чем в ванну.

Особенности теплоэнергетики двухванных сталеплавильных агрегатов

Для увеличения мощности агрегата при минимальных капитальных затратах производят реконструкцию мартеновских печей в двухванные сталеплавильные агрегаты. В такой печи одна плавильная ванна заменена двумя ваннами, разделёнными между собой порогом в подине и пережимом в своде. В печи отсутствуют регенераторы. Двухванные печи следует рассматривать как временную конструкцию, соответствующую сложному (в техническом и экономическом отношении) полному переходу отечественной металлургии на конвертерный способ производства стали.

Процесс в двухванных печах по интенсивности приближается к конвертерному. Интенсификация процесса и экономия топлива достигается сдвигом во времени периодов плавки. При этом в первой «горячей» ванне по ходу газов идут периоды плавления и доводки с интенсивной продувкой кислородом, которые требуют большего подвода тепла и более высокой температуры. Во второй холодной ванне в это время идут процессы завалки и прогрева шихты за счёт догорания СО; сюда поступают газы, отдавшие уже часть тепла в горячей ванне. Недостающее тепло восполняется подачей природного газа через горелки, установленные в своде печи.

Технико-экономические показатели рабочих двухванных печей зависят от эффективности использования в них тепловой энергии. Источниками энергии в процессе являются: тепло сгорания топлива, физическое тепло чугуна, тепло окисления примесей металла, тепло окисления железа.

Холодная ванна частично выполняет роль регенератора, аккумулируя тепло газов, покидающих горячую часть с температурой 1700°С.

Количество уходящих газов из рабочего пространства печи составляет 50…60 тысяч м 3 /час их температура 1400…1500°С. Полная утилизация высокотемпературных газов осуществляется с установкой котлов утилизаторов специальной конструкции радиационно-конвективного тепла.

Теплоохлаждение конструкции печи осуществляется путём оборудования её испарительным охлаждением.

Теплоэнергетика кислородно-конвертерного производства

Сущность кислородно-конвертерного процесса заключается в продувке жидкого чугуна кислородом, вводимым через водоохлаждаемую фурму.

Процесс в конвертере – периодический. За один цикл чередуются два положения конвертера: вертикальное, при котором производится продувка и получение стали, и наклонное, при котором осуществляется выпуск стали и загрузка материалов для следующей плавки. Продолжительность плавки составляют 20…50 минут. Период продувки составляет 30…50% цикла.

Особенностью конвертерной плавки является получение в ней стали без использования топлива. Необходимое для процесса тепло вносится на 50% жидким чугуном и на 50%
экзотермическими реакциями технологического процесса.

Образующиеся в процессе плавки газы покидают конвертер через горловину. Основные составляющие этих газов: СО – до 90% и СО₂ – 10%; теплота сгорания Q р _н = 8-10 МДж/м 3 .

Температура конвертерных газов колеблется в пределах 1400 –1800 °С. Конвертерные газы охлаждают в охладителях до температуры 300°С. Габариты охлаждающих устройств значительно превышают габариты самого конвертера.

Газы отводят из конвертеров различными способами, которые отличаются в основном величиной коэффициента расхода воздуха на входе в охладитель:

• α > 1,0 – с доступом воздуха и полным дожиганием газов;
• 0
• α = 0 – без доступа воздуха и без дожигания газов.

Опыт работы установок по охлаждению конвертерных газов с дожиганием и использованием тепла для производства пара показал экономическую целесообразность их применения. Охладитель конвертерных газов за конвертером даёт выработку пара примерно в 10 раз больше, чем котёл утилизатор за большегрузной мартеновской печью. Опыт работы без дожигания привел к выводу о нецелесообразности из-за взрывоопасности, непостоянства состава и нестабильности подачи.

Теплоэнергетика производства стали в электродуговых печах

Дуговая электропечь – сталеплавильный агрегат, в котором основным источником энергии для нагрева шихтовых материалов и их плавления является энергия электрических дуг. Электрические дуги возникают между тремя электродами и жидким металлом или металлической шихтой. Дуговые электропечи являются мощными потребителями электроэнергии, поэтому для уменьшения потерь ее подают к печам под напряжением 6–110 кВ. Рабочее напряжение, подаваемое на электроды, должно быть в пределах 110–800 В, поэтому каждая печь имеет отдельный понижающий трансформатор и другое электрическое оборудование, обеспечивающие снижение напряжения до рабочего, подвод тока к электродам и регулирование подводимой электрической мощности.

Печной трансформатор предназначен для преобразования электрической энергии высокого напряжения в энергию низкого напряжения. Трехфазный печной трансформатор состоит из трех связанных между собой сердечников, на каждом из которых закреплены обмотки высокого и низкого напряжения. Сердечник с обмотками помещены в кожух, заполненный трансформаторным маслом, являющееся изолятором и охлаждающее трансформатор. В трансформаторах мощностью более 5 MBА применяют принудительную циркуляцию масла, которое пропускают через водяной маслоохладитель. У некоторых трансформаторов мощностью до 10 MBА в кожухе с маслом дополнительно размещен дроссель, а у многих высокомощных – переключатель ступеней напряжения, работающий под нагрузкой. Современной тенденцией является увеличение мощности печных трансформаторов (в настоящее время эта величина может достигать сотен МВА) с целью сокращения длительности плавки.

Электрическая дуга является основным источником тепла в дуговой сталеплавильной печи. Электрическая дуга или дуговой электрический разряд в газовой среде – это поток электронов и ионов между анодом и катодом. При приложении к последним напряжения достаточной величины происходит эмиссия электронов с катода, которые, соударяясь с молекулами газа в межэлектродном пространстве, вызывают их ионизацию; при этом положительно заряженные частицы движутся к катоду, а электроны к аноду, создавая дугу. Движущиеся к аноду электроны бомбардируют его, в результате чего кинетическая энергия электронов превращается в тепловую и световую энергию, аналогичный процесс идет на катоде, бомбардируемым положительно заряженными частицами; температура бомбардируемого пятна анода составляет 3600-4000 °С, катода 3200-3600 °С, а температура столба дуги достигает 6000°С.

В дуговой сталеплавильной печи дуга горит между электродами и металлом (жидкая ванна, нерасплавившаяся шихта) и представляет собой поток электронов, ионизированных газов и паров металла и шлака. Поскольку дуговые печи питаются переменным током, в течение каждого полупериода меняются катод и анод, а напряжение и сила тока дуги достигают максимума и проходят через ноль. Эмиссия электронов с катода существенно облегчается при повышении температуры катода, поэтому в дуговой печи после расплавления шихты дуга горит более устойчиво, чем в начале плавки при холодной шихте. Длина дуги на больших высокомощных печах может достигать 150–200 мм, сила тока 60–100 кА.

В электродуговых печах предусмотрено водяное охлаждение ряда элементов при помощи водяных холодильников.

В современных печах для интенсификации процессов нагрева и плавления шахты в свод печи вводятся газокислородные горелки, тепловая мощность которых может достигать 20-30 % от подводимой в печь электрической мощности.

Теплоэнергетика внепечной обработки стали

Ограниченные возможности регулирования физических и физико-химических условий протекания процессов плавки стали в сталеплавильных агрегатах, повышение требований к качеству стали, а также необходимость разработки технологии и производства стали принципиально нового качества привели к развитию технологий внепечной обработки стали.

Методы внепечной обработки стали могут быть условно разделены на простые (обработка одним способом) и комбинированные (обработка металла несколькими способами одновременно). К простым методам относятся:

• обработка металла вакуумом;
• продувка инертным газом;
• обработка металла синтетическим шлаком, жидкими и твёрдыми шлаковыми смесями;
• введение реагентов в глубь металла.

В мировой практике получает всё большее распространение процесс, названный процессом ковш-печь. В зарубежной литературе процесс получил наименование LF-процесс (Ladle-Furnace), в отечественной литературе часто используют аббревиатуру АКОС (агрегат комплексной обработки стали). Процесс включает в себя перемешивание путём продувки металла аргоном в ковше, дуговой подогрев и обработку металла синтетическим шлаком в процессе его перемешивания аргоном. Процесс обеспечивает не только получение металла заданного химического состава и температуры, но и снижение количества неметаллических включений в результате удаления серы и кислорода. Такой агрегат может быть установлен в любом сталеплавильном цехе.

Для реализации внепечной обработки стали необходимо использование следующих энергоносителей:

• электрическая энергия для подогрева расплава за счет тепла выделяющегося при горении электрических дуг;
• аргон для продувки металла и организации его перемешивания с целью выравнивания температурного поля, более полного усвоения реагентов, всплытия неметаллических включений и дегазации металла;
• кислород для продувки расплава в агрегатах доводки, предполагающих покрытие теплопотерь за счет некоторого окисления примесей расплава;
• пар или другие энергоносители, необходимые для работы вакууматоров.

Разливка стали

Жидкий металл принципиально может быть разлит двумя способами: в изложницу и на машине непрерывного литья заготовок (МНЛЗ).

Исторически вид разливки стали в изложницу возник первым. Его сущность состоит в заливке жидкой стали в специальную форму (изложницу) и затвердевания расплава. Различают разливку стали сверху и сифонную разливку. Каждый из методов имеет свои достоинства, которые определяют ряд технологических преимуществ, и недостатки, определяющие вероятность появления специфических дефектов. Масса слитков, отливаемых для прокатки, колеблется от 200кг до 30т. Масса слитков для поковок достигает 350 т. Слитки для кузнечных поковок разливают в многогранные изложницы. Основной проблемой при разливке стали в изложницы является высокая доля обрези перед прокаткой. Удалению перед прокаткой подлежат части слитка с серьезными дефектами макроструктуры (головная часть слитка из спокойной стали, содержащая усадочную раковину), а также характеризующиеся значительной химической неоднородностью (например, донная часть слитка). Для слитков из спокойной стали суммарная доля обрези может достигать 25-30%, что определяет низкие показатели ресурсоэнергосбережения таких технологий. Доля обрези на усадочную раковину может быть значительно уменьшена благодаря утеплению прибыльной надставки, использованию экзотермических засыпок или даже практически сведена к нулю при помощи метода электрошлаковой разливки стали. Эффективным способом разливки особо крупных кузнечных слитков является порционный метод электрошлаковой разливки.

Под непрерывной разливкой стали понимают систему операций, которые позволяют обеспечить квазинепрерывный переход жидкой стали в твердое состояние в виде заготовок заданной геометрической формы. При этом реализуется последовательная разливка определенного количества сталеразливочных ковшей, подаваемых от сталеплавильного агрегата. Получаемая заготовка разрезается на мерные длины. Выход годного составляет от 98,5 до 99,5% от исходной массы разливаемого металла. Агрегатом для реализации непрерывной разливки стали является машина непрерывного литья заготовок (МНЛЗ). В ряде работ для названия этих агрегатов иногда используется устаревшее понятие «установка непрерывной разливки стали» (УНРС). Основными технологическими участками МНЛЗ являются кристаллизатор и зона вторичного охлаждения (ЗВО). Кристаллизатор представляет собой конструктивный элемент, в который заливается жидкий металл и происходит образование твердой корочки по периметру сечения заготовки. Различают гильзовый кристаллизатор (для сортовых МНЛЗ) и сборный плитовый кристаллизатор (для слябовых МНЛЗ). Кристаллизаторы охлаждаются водой в оборотном цикле, рекомендуется чтобы повышение температуры воды при прохождении кристаллизатора не превышало 10°С, при этом расход воды на один кристаллизатор может достигать несколько сотен м 3 /ч. В зоне вторичного охлаждения тепло отводится от поверхности заготовки, орошаемой водой или водовоздушной смесью, распыливаемыми затвердевающего металла в результате омывания наружной поверхности гильзы или плит через специальные форсунки. Для гибкости регулирования интенсивности охлаждения по длине ЗВО ее разделяют на несколько секторов. Расход воды на сектора ЗВО принято измерять в л/мин и для одного сектора он может находиться в пределах 50-400 л/мин.

Стоимость тонны проката, полученного из непрерывнолитых заготовок, приблизительно на 28% ниже, чем слитков, отлитых в изложницу. Существенной является не только экономия металла, но и экономия энергии. Исключение обжимного цеха определяет снижение итоговых затрат топлива на нагрев, и сокращение расхода электроэнергии на прокатку. Также исключается тяжелый ручной труд по ремонту и обслуживанию парка изложниц.

В конце XX века доля стали, полученной непрерывным литьем, составила для стран ЕС – 96,4%, Японии – 97,2%, США – 95,6%. В целом для украинской металлургии доля стали, разлитой непрерывным способом составляет не более 50%.

Необходимо иметь в виду, что при разливке стали любым способом имеет место расход газообразного топлива на разогрев сталеразливочных ковшей, а при непрерывной разливке стали добавляется такая статья расхода как разогрев промежуточного ковша МНЛЗ.

Теплоэенергетика в производстве проката

Прокатное производство – это получение путём обработки давлением (прокатки) стали и других металлов в различных изделиях и полуфабрикатах, а также дополнительная обработка их с целью повышения качества (термическая обработка). К основным видам проката относятся: полупродукт, или заготовка (блюмы, слябы), листовой и сортовой прокат, катаные трубы, заготовки деталей машин, колёса, кольца, оси, свёрла, шары, профили переменного сечения и др.

Производство стального проката на современном металлургическом заводе осуществляется двумя способами. При первом исходным материалом служат слитки (отлитые в изложницы), которые перерабатываются в готовый прокат обычно в две стадии. Сначала слитки нагревают и прокатывают на обжимных станах в заготовку (блюмы, слябы). После производят повторный нагрев и прокатку готовой продукции на специализированных станах (рис. 1 .10а).

При втором способе получение исходной заготовки заменяется непрерывным литьём (разливкой) на машинах непрерывного литья заготовок (рис. 1.10б). Благодаря применению непрерывнолитой заготовки упраздняются нагрев слитков и соответствующие затраты энергии, а также уменьшаются потери металла на обрезь, доходящие до 15–20%.

Преимущества применения непрерывнолитой заготовки в производстве проката становятся ещё более значительными при совмещении процессов непрерывного литья и прокатки в одном неразрывном потоке. Для этой цели создаются литейно-прокатные модули (ЛПА), в которых в слитках на выходе выравнивается температура по сечению, и затем они поступают в валки прокатного стана (рис. 1 .10в).

Таким образом, осуществляется процесс кристаллизации и прокатки бесконечного слитка, т.е. непрерывное производство проката из жидкого металла.

Округленные значения удельных расходов условного топлива, затрачиваемого на нагрев металла в печах, для производства тонны готового сортового проката по разным технологическим схемам представлены на рис. 1.11.

Как видим, переход на каждый очередной этап эволюции рассматриваемых технологических систем (внедрение процессов непрерывной разливки стали, повышение энергоэффективности процессов тепловой обработки заготовок в печах, совмещение процессов разливки-тепловой обработки заготовок в рамках литейно-прокатных модулей) позволяет существенно снизить затраты энергии для производства тонны готового продукта.

Производство проката характеризуется высокой энергоемкостью и потреблением практически всех видов топливо-энергетических ресурсов, при этом преобладают затраты энергии, связанные с нагревом исходных заготовок.

Нагрев заготовок в печах представляет собой сложный теплообменный процесс, включающий передачу тепла от греющей среды, как правило, продуктов сгорания топлива путем излучения и конвекции к поверхности нагреваемого металла и распределение тепла внутри массива заготовок. Для нагрева при температурах греющей среды более 900°С преобладает доля лучистого теплового потока. По мере спада температур доля конвективного теплообмена является все более весомой и при температурах менее 500°С преобладает конвективный теплообмен.

Для охлаждения элементов конструкции печей, особенно толкательных методических, используется тепло охлаждающей среды. В данном случае возможно применение испарительного охлаждения, также как в доменных печах (охлаждение кожуха) и сталеплавильных печах (охлаждение подпятовых балок).

Известно, что снижение температуры нагрева заготовок на прокатку, на 100°С обеспечивает уменьшение удельного расхода топлива на 9,0-10,0%. При этом на самом участке нагрева заготовок как правило не требуется проведение дополнительных технических или организационных мероприятий. Производство проката характеризуется высокой энергоемкостью и потреблением практически всех видов топливо-энергетических ресурсов.

Основным фактором, определяющим выбор температуры нагрева заготовок под прокатку, является необходимость получения заданной структуры металла, обеспечивающей соответствующие служебные свойства готового проката. В то же время снижение температуры нагрева исходных заготовок ограничивается возможностями прокатного стана, так как приводит к повышению механических и электрических нагрузок на весь прокатный стан. Кроме того, из-за неоднозначности изменения температуры конца прокатки при снижении температуры нагрева заготовок на действующих прокатных станах усложняется управление температурным режимом прокатки, что весьма существенно при термической обработке готового проката в потоке стана.

Пропускная способность участков нагрева заготовок под прокатку позволяет реализовать энергоэкономные технологии, в частности технологии прокатки с пониженными температурами нагрева исходных заготовок и низкотемпературной прокатки. Энергозатраты в нагревательных печах и прокатных станах определяется путем совместной оптимизации работы этих участков.

Элементы конструкции печных агрегатов, определяющие уровень энергоэффективности их работы

Уровень энергоэффективности печного агрегата определяется не только выбором рациональных технологических параметров, но и в значительной мере зависит от используемых конструктивных решений.

Некоторая часть энергии топлива теряется на потери аккумуляцией, теплопроводностью через ограждающую конструкцию, с охлаждающей средой. Величина потерь через ограждающую конструкцию зависит от установленного внутри печи температурного уровня, характера работы агрегата во времени, однако в наибольшей мере она зависит от теплоизоляционных характеристик элементов ограждающей конструкции.

В отечественной промышленности вплоть до последнего времени традиционно ограждающая конструкция состояла из двух слоев:

• огнеупорного, выполненного из плотного кирпича, как правило, шамотного (среднее значение коэффициента теплопроводности 1 Вт/(м·К));
• теплоизоляционного, выполненного из пористого кирпича (среднее значение коэффициента теплопроводности 0,4-0,6 Вт/(м·К)).

В последнее время усиливается тенденция использования керамоволокнистых материалов для изоляции тех участков ограждающей конструкции, которые не испытывают значительных механических нагрузок (футеровка свода и стен агрегатов). Керамоволокнистые материалы имеют плотность 100-200 кг/м 3 и коэффициент теплопроводности 0,05-0,2 Вт/(м·К). Огнеупорность керамоволокнистых материалов несколько меньше, чем для традиционно используемых плотных кирпичей. Однако этот показатель их работы постоянно совершенствуется. Керамоволокнистые материалы могут использоваться как для тепловой изоляции элементов создаваемых печных агрегатов, так и для реконструкции существующего печного оборудования путем добавления на внутреннюю поверхность имеющейся футеровки.

Продукты сгорания, покидающие камеру печи, уносят значительную часть энергии топлива. Для повышения эффективности печей традиционно используют теплообменные устройства (рекуператоры или регенераторы), позволяющие использовать часть тепла уходящих продуктов сгорания для нагрева воздуха, идущего на сжигание топлива.

Доменные печи

Понятие и функциональные особенности, устройство и принцип работы доменной печи. Закономерности и главные этапы процесса теплообмена в ней. Показатели деятельности различных доменных печей, а также определение основных факторов, влияющих на них.

• посмотреть текст работы

• скачать работу можно здесь

• полная информация о работе

• весь список подобных работ

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

1. Устройство и работа доменной печи

доменный теплообмен печь

Доменная печь предназначена для выплавки чугуна из железных руд и является важнейшим агрегатом чёрной металлургии. Основой технологических процессов, протекающих в доменной печи, являются процессы восстановления окислов железа.

Доменная печь представляет собой высокую шахту круглого сечения (рисунок 1), опирающуюся на железобетонный фундамент обычно многогранной формы. Нижняя часть (подошва) фундамента находиться на глубине 6 — 7 м. Надземная часть фундамента выложена из огнеупорного бетона.

Рисунок 1: 1-колошник; 2-шахта; 3-распар; 4-заплечики; 5-горн; 6-большой конус; 7-кольцевая труба для дутья; 8-фурменный рукав; 9-фурма для дутья; 10-чугунная летка; 11-шлаковая летка; 12-шлаковый желоб; 13-колонна шахты; 14-огнеупорная футеровка; 15-металлическая защита колошника; 16-металлический кожух печи; 17-вертикальный холодильник; 18-горизонтальные коробчатые холодильники; 19-кладка горна; 20-желоб для чугуна и шлака уходящего при выпуске чугуна; 21-скимер (перегородка для отделения шлака от чугуна); 22-перевал; 23-желоб для отвода чугуна; 24-фундамент печи.

Профиль рабочего пространства печи в вертикальном разрезе составляют колошник (верхняя цилиндрическая часть), шахта (верхняя конусная часть), распар (широкая цилиндрическая часть), заплечики (нижняя конусная часть) и горн (нижняя цилиндрическая часть).

Футеровка колошника защищена металлическими кольцами, собранными из сегментов, от ударного и истирающего действия кусков шихты, падающих с большого конуса засыпного аппарата. Шахту, распар и заплечики футеруют высококачественным шамотным кирпичом, а горн и лещадь (под печи) — высокоглиноземистым кирпичом или углеродистыми блоками. Футеровку нижней части шахты, а также распара, заплечиков, горна и лещади охлаждают водяными холодильниками.

Кладка шахты заключена в цельносварной стальной кожух. Внизу, на уровне перехода шахты к распару, кожух заканчивается опорным кольцом, которое поддерживается колоннами со специальными опорами, передающими нагрузку на несущую плиту фундамента. Горн также опоясан сварным стальным кожухом.

Горячее дутье от воздухонагревателей через футерованный воздухопровод поступает в футерованную кольцевую трубу. Из кольцевой трубы воздух направляется в футерованные рукава и через медные водоохлаждаемые фурмы, расположенные в верхней части горна по окружности, поступает в доменную печь. Фурмы вставлены в конические холодильники, которые входят в амбразуры, плотно прилегающие к кожуху печи.

В нижней части горна на высоте 600 — 1000 мм от лещади расположены одна или две чугунные летки — каналы для периодического выпуска чугуна и шлака. Шлак отделяют от чугуна в желобе при помощи перевала и перегородки (скимера). В промежутках между выпусками чугуна отверстие летки забивают огнеупорной массой при помощи специального устройства — электрической поршневой пушки.

На высоте 1400-1600 мм от чугунной летки под некоторым углом друг к другу расположены две шлаковые летки, через которые выпускают шлак. Шлаковая летка состоит из полой медной водоохлаждаемой фурмы, которая входит в конический медный холодильник, вставленный в чугунный холодильник, вставленный в чугунный холодильник со змеевиком. Отверстие шлаковой летки закрыто специальным стопором со стальной пробкой.

Доменную печь загружают шихтой сверху через специальный засыпной аппарат. Он состоит из большого конуса с воронкой, перекрывающего колошник печи, и малого конуса с вращающейся приемной воронкой. Такая конструкция засыпного аппарата позволяет равномерно распределять материал на окружности колошника и устраняет потери газов в атмосферу. Загрузку шихты в доменную печь осуществляют послойно.

Процесс развития доменного производства идет в направлении повышения содержания железа в рудном сырье, снижения расхода топлива и частичной замены природным газом (реже мазутом) дефицитного топлива, которым является кокс. Увеличиваются также размеры доменных печей. Полезные объемы доменных печей достигают 5000 м 3 .

Повышение содержания железа в рудном сырье, ведущее к уменьшению количества шлака, снижает затраты физического тепла на нагрев и плавление составляющих шлака, приводит к разогреву низа печи и позволяет снизить расход топлива. Снижение расхода топлива увеличивает в свою очередь экономичность и производительность печи.

В настоящее время в качестве рудной части шихты используют агломерат — продукт обогащения железной руды спеканием измельченной руды, железного концентрата, колошниковой пыли и флюсов.

Весьма перспективным является применение окатышей — продукта окомкования и обжига железного концентрата.

Основным видом топлива в доменной печи является кокс. В качестве дополнительного топлива используется природный газ, который подаётся через фурмы.

Раскаленные газы, получающиеся в области фурм в результате горения опускающегося кокса до СО и вдуваемого природного газа до СО и Н₂, продуваются (фильтруются) через столб кусковых материалов под действием напора, создаваемого воздуходувками. Загружаемые через засыпной аппарат рудное сырьё и кокс постепенно нагреваются и теряют влагу и летучие. При использовании флюсов и сырых руд происходят также процессы разложения карбонатов. Железорудное сырьё восстанавливается. Высший окисел Fe₂O₃ превращается в железо последовательно через промежуточные окислы. Процесс восстановления осуществляется практически по всей высоте печи, но заканчивается выше уровня фурм до поступления составляющих рудного сырья в зону горения. Восстановителями служат компоненты газа (СО и Н₂), окисляющиеся в процессе восстановления до СО₂ и Н₂О.

Процесс восстановления железа складывается из реакций

доменный теплообмен печь

FeO + CO = Fe + CO₂

Такой процесс требует затраты углерода и поглощает большое количество (156,64 МДж/моль) тепла.

При высоких температурах, достигаемых после расплавления и разделения составляющих рудной части шихты на металл и шлак, получают некоторое развитие эндотермические процессы прямого восстановления кремния и марганца, а также процесс науглероживания железа. Эти процессы осуществляются при стекании струй чугуна и шлака через слой кокса (коксовую постель), выполняющего роль фильтра, пропускающего расплавы и газы и преграждающего путь ещё не расплавленным или полурасплавленным кускам рудных материалов.

Окись углерода, которая образуется по реакциям (1) и представляет собой основную горячую составляющую доменного (колошникового) газа, удаляется из печи с температурой примерно 650 К и используется в дальнейшем для отопления доменных печей.

Для отвода газа в куполе печи предусмотрены четыре боковых восходящих газоотвода. Вертикальные участки газоотводов соединены попарно в два газоотвода, переходящих в один нисходящий газоотвод, который входит сверху по оси в первичный пылеуловитель. Газоотводы футерованы шамотным кирпичом.

2. Теплообмен в доменных печах

В доменной печи шихта двигается сверху вниз, а раскаленные газы двигаются снизу вверх. Таким образом, осуществляется противоток газа и шихты. Характер теплообмена между газом и кусками шихты зависит от соотношения из водяных эквивалентов. Водяным эквивалентом газа (шихты) называют произведение расхода газа (шихты) на его (ее) теплоёмкость, т.е.

где W_г и W_ш — водяные эквиваленты газа и шихты, Вт/К;

G_г и G_ш — расход газа и шихты, кг/с или м 3 /с;

с_г и с_ш — теплоёмкость газа и шихты, Дж/(кг • К) или Дж/(м 3 • К).

Соотношение между водяными числами газа и шихты оказывает существенное влияние на теплообмен в шахтных печах. Характерными являются две противоточные схемы теплообмена, представленные на (рисунке 2).

Если водяной эквивалент газового потока больше водяного эквивалента потока шихты, т.е. W_г > W_ш, то температура шихты достигает начальной температуры теплоносителя (газа) Т ‘_г, а теплоноситель выходит из теплообменника с температурой Т»_г.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 2. Схема теплообмена в противотоке газа и шихте

В этом случае при сохранении постоянным коэффициента теплопередачи и соотношения водяных эквивалентов по высоте шахтной печи температуру шихты на различных горизонтах шахты можно определять по приближенному уравнению Б.И. Китаева:

где — числовой коэффициент, зависящий от критерия Био; б_v — коэффициент теплоотдачи на единицу объёма шихты, Вт/(м 3 • К); f — пористость слоя шихты (доли единицы), равная отношению объёма, незанятого кусками шихты, ко всему объёму; ф — время от начала загрузки, шихты, с; Н — высота положения шихтовых материалов, м.

Когда водяной эквивалент шихты больше водяного эквивалента газа, т.е. W_г > W_ш, газы отдают все свое тепло шихте и охлаждаются до температуры поступающей шихты Т_ш. Однако этого тепла не хватает, чтобы нагреть шихту до начальной температуры газов. Шихта после теплообмена будет недогретой, ее температура Т_ш будет ниже температуры поступающих в шахту газов Т_г.

Для определения температуры газа на различных горизонтах шахты при этой схеме теплообмена можно использовать второе приближенное уравнение Б.И. Китаева:

Для определения температуры шихты используют уравнение теплового баланса:

Определение коэффициентов теплоотдачи в шахтных печах представляет собой большую сложность, поскольку форма и размер кусков шихты являются крайне неопределенными.

Эта сложность углубляется так же тем, что и расстояние между кусками является весьма неопределенным. Теплообмен от газов к кускам шихты осуществляется тремя видами теплопередачи: конвекцией, теплопроводностью и излучением, с переменным удельным значением каждого вида передачи тепла. Преобладающее значение имеет теплопередача конвекцией, так как расстояние между кусками весьма мало и тепловое излучение невелико.

Всё это вызвало необходимость использовать в расчетах теплообмена в шахтных печах коэффициенты теплоотдачи на единицу объема б_v [Вт/(м 3 • К)] и на единицу поверхности б_F [Вт/(м 2 • К)], связанные между собой следующим соотношением:

где F — средняя удельная поверхность кусков шихты (м 2 /м 3 ).

Для определения коэффициента теплоотдачи на единицу поверхности кусков могут быть использованы эмпирические уравнения. Одно из таких уравнений, полученное А.Н. Чернятиным, имеет следующий вид

где ш — коэффициент формы, учитывающий потери поверхности в местах контактов между кусками. Для кусков руды ш = 0,86.

Используя выражения (4) и (5), можно найти коэффициенты б_F и б_v, необходимые для расчетов по уравнениям (2) и (3).

В реальных условиях работы доменной печи наблюдаются отклонения в постоянстве соотношения водяных эквивалентов, вызванные влиянием физико-химических процессов, протекающих в объеме печи.

В условиях работы доменной печи по ее высоте разграничиваются три зоны теплообмена на (рисунке 3): 1) верхняя зона, в которой теплообмен происходит в условиях W_г > W_ш и тепло газа используется не полностью; 2) средняя зона, в которой теплообмен происходит вследствие протекающих в ней экзотермических реакций, и 3) нижняя зона (при W_г < W_ш), в которой наблюдается самый интенсивный теплообмен.

Эти положения объясняют ряд известных положений, замеченных на практике. Например, тепло нагретого дутья полностью используется в нижней части печи, поскольку здесь W_г < W_ш и происходит интенсивный теплообмен; введение кислорода в дутье или уменьшение удельного расхода кокса снижает температуру колошника благодаря тому, что уменьшаются количество газов и W_г.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

Рисунок 3. Схема теплообмена в доменной печи

Во всех случаях необходимо производить расчет шихты по методике, т.е. по формулам (1) и (2):

При расчете шихты учитывают угар элементов, который зависит от применяемых материалов, а также от типа печи

3. Показатели работы доменных печей

Основным продуктом доменной плавки является передельный чугун, который в дальнейшем используется для получения стали. Он имеет следующий состав: 3,7 — 4,3% С, 0,3 — 1,0% Si, до 2% Mn, 0,02 — 0,06% S, остальное железо.

Качественный уровень работы доменной печи характеризуется отношением ее полезного объема (м 3 ) к суточной выплавке чугуна (т) и называется коэффициентом использования полезного объема (к. и. п. о.), который обычно колеблется в пределах 0,43 — 0,75. Примерный материальный и тепловой балансы доменной плавки даны в (таблице 1 и 2).

Из теплового баланса видно, что физическое тепло газов используется в доменной печи очень хорошо, а этом отношении доменная печь является весьма совершенным агрегатом. Химически связанное тепло углерода используется не полностью, так как в печи необходимо поддерживать восстановительную атмосферу, поскольку основное назначение доменной печи заключается в восстановлении железа из его оксидов. В результате неполного окисления углерода и водорода влаги в колошниковом газе, кроме СО, содержаться также горючие газы Н₂ и СН₄. В данном случае сухой колошниковый газ характеризуется теплотой сгорания Q н _р = 4477 кДж/м 3 . Следовательно, на 1 кг чугуна с колошниковым газом уходит химической энергии тепла 4477 • 2,684 = 11810 кДж, что составляет приближенно 44% тепла, получаемого при сгорании кокса и природного газа.

С целью экономии дорогостоящего кокса дутье доменной печи нагревают в воздухонагревателях. Еще недавно температура нагрева дутья достигала 873 — 973 К. В последнее время в связи с улучшением физико-химических свойств проплавляемых материалов стало возможным применять высокотемпературное дутье (1723-1473 К). Это позволило уменьшить расход топлива (кокса) на 10 — 15% и более, а также частично заменить кокс природным газом и повысить содержание кислорода в дутье. Применение этих мероприятий позволило увеличить производительность печей.

Размещено на Allbest.ru

Подобные документы

Тепловой расчет методической печи

Конструкции методических печей. Сухая очистка газов. Применение батарейных циклонов. Определение времени нагрева металла в сварочной зоне. Расчет горения топлива. Приход тепла в рабочее пространство печи. Технико-экономические показатели работы печи.

Определение параметров колпаковой печи

Расчет колпаковой печи: теплообмена под муфелем при нагреве, температурного поля в рулоне, определение числа печей в отделении, составление теплового баланса. Подбор и расчет оборудования для термической обработки продукции стана холодной прокатки.

Расчёт секционной печи для нагрева труб

Характеристика секционных печей. Особенности теплопередачи, нагрева металла. Теплообмен в рабочем пространстве печи. Нагрев труб в секции. Расчет горения топлива, тепловой баланс печи. Результаты расчета теплового баланса. Размеры и параметры печи.

Работа и конструкция печи

Описание работы и конструкции печи. Тепловой расчет нагрева металла в индукционной печи. Конструктивный, теплотехнический и электрический расчеты. Определение охлаждения индуктора. Техническая характеристика печи с учетом рассчитанных показателей.

Теплотехнический расчет камерной нагревательной печи

Расчет горения топлива. Определение размеров рабочего пространства печи. Расчет внешнего теплообмена в рабочем пространстве. Расчет времени нагрева заготовок. Уточнение размеров рабочего пространства печи. Тепловой баланс камерной нагревательной печи.

Микроволны и микроволновые печи

Понятие микроволн. Приборы для создания микроволн. Назначение микроволновой печи, история ее создания и развития. Особенности процессов создания микроволн в печи, принцип их деятельности при нагревании пищи. Польза и вред микроволн для человека.

Сжигание топлива при заданных температурных условиях печи

Определение основных параметров процесса сжигания топлива при заданных температурных условиях печи. Режим сжигания, состав и объем продуктов сгорания. Методика и этапы конструирования ограждений печи. Расчет теплового баланса, сожигательного устройства.

• главная
• рубрики
• по алфавиту
• вернуться в начало страницы
• вернуться к началу текста
• вернуться к подобным работам

Устройство доменной печи

Чугун выплавляют в доменных печах, представляющих собой шахтную печь. Сущность процесса получения чугуна в доменных печах заключается в восстановлении оксидов железа, входящих в состав руды, газообразными (СO, Н2) и твердым (С) восстановителями, образующимися при сгорании топлива в печи.

Процесс доменной плавки является непрерывным. Сверху в печь загружают исходные материалы (агломерат, окатыши, кокс), а в нижнюю часть подают нагретый воздух и газообразное, жидкое или пылевидное топливо. Газы, полученные от сжигания топлива, проходят через столб шихты и отдают ей свою тепловую энергию. Опускающаяся шихта нагревается, восстанавливается, а затем плавится. Большая часть кокса сгорает в нижней половине печи, являясь источником тепла, а часть кокса расходуется на восстановление и науглероживание железа.

Доменная печь является мощным и высокопроизводительным агрегатом, в котором расходуется огромное количество материалов. Современная доменная печь расходует около 20000 тонн шихты в сутки и выдает ежесуточно около 12000 тонн чугуна.

Для обеспечения непрерывной подачи и выпуска такого большого количества материалов необходимо, чтобы конструкция печи была проста и надежна в работе в течение длительного времени. Доменная печь снаружи заключена в металлический кожух, сваренный из стальных листов толщиной 25 – 40 мм. С внутренней стороны кожуха находится огнеупорная футеровка, охлаждаемая в нижней части печи с помощью закладываемых специальных холодильников – металлических коробок, внутри которых циркулирует вода. В связи с тем, что для охлаждения печи требуется большое количество воды, на некоторых печах применяют испарительное охлаждение, сущность которого состоит в том, что в холодильники подают воды в несколько раз меньше, чем при обычном способе. Вода нагревается до кипения и интенсивно испаряется, поглощая при этом большое количество тепла.

Внутреннее очертание вертикального разреза доменной печи называют профилем печи. Рабочее пространство печи включает:

• колошник;
• шахту;
• распар;
• заплечики;
• горн.

Колошник

Это верхняя часть доменной печи, через которую осуществляется загрузка шихтовых материалов и отвод доменного или колошникового газа. Основной частью колошникового устройства является засыпной аппарат. На большинстве доменных печей установлены двухконусные загрузочные устройства. В обычном положении оба конуса закрыты и надежно изолируют внутреннее пространство печи от атмосферы. После загрузки шихты в приемную воронку малый конус опускается и шихта падает на большой конус. Малый конус закрывается. После того, как на большом конусе будет набрано заданное количество шихты, большой конус опускается при закрытом малом конусе и шихта высыпается в печь. После этого большой конус закрывается. Таким образом, рабочее пространство доменной печи постоянно герметизировано.

Шихтовые материалы обычно подаются на колошник печи с одной стороны. В результате, в воронке малого конуса образуется откос. Длительная Работа доменной печи с перекосом уровня шихты недопустима. Для устранения этого явления приемная воронка и малый конус сделаны вращающимися. После загрузки шихты воронка вместе с конусом поворачивается на угол кратный 60, благодаря чему после разгрузки нескольких подач неравномерность полностью устраняется. 0

На современных печах могут устанавливаться более сложные по конструкции засыпные аппараты. Вместо большого конуса устанавливается вращающийся желоб, угол наклона которого может регулироваться. Такая конструкция позволяет изменять место подачи материалов по диаметру колошника.

В процессе доменной плавки образуется большое количество газа, который отводится из колошниковой части печи. Такой газ называют колошниковым. Газ содержит горючие составляющие СO и Н2 и, поэтому, используется как газообразное топливо в металлургическом производстве. Кроме того, проходя через столб шихты, газ захватывает мелкие частицы железосодержащих материалов, образуя так называемую колошниковую пыль. Пыль улавливается в специальных газоочистителях и используется как добавка к шихте при агломерации или получении окатышей.

Шахта

На долю шахты приходится большая часть общей высоты и объема печи. Профиль шахты, представляющий собой усеченный конус, расширяющийся к низу, обеспечивает равномерное опускание и разрыхление шихтовых материалов. Значительная высота шахты позволяет осуществлять тепловую и химическую обработку материалов поднимающимися горячими газами.

Распар

Это средняя цилиндрическая часть рабочего пространства печи, имеющая самый большой диаметр. Распар создает некоторое дополнительное увеличение объема печи и устраняет возможные задержки шихтовых материалов.

Заплечики

Это часть профиля печи, расположенная ниже распара и представляющая собой усеченный конус, обращенный широким основанием к распару. Обратная конусность заплечиков соответствует уменьшению объема проплавляемых материалов при образовании чугуна и шлака.

Горн

Это нижняя цилиндрическая часть печи, где осуществляются высокотемпературные процессы доменной плавки. В горне происходит горение кокса и образование доменного газа, взаимодействие между жидкими фазами, накопление жидких продуктов плавки (чугуна и шлака) и периодический их выпуск из печи. Горн состоит из верхней или фурменной части и нижней или металлоприемника. Подину металлоприемника называют лещадью.

В нижней части горна расположены чугунные и шлаковые летки, представляющие собой отверстия для выпуска чугуна и шлака. После выпуска чугуна летку закрывают специальной огнеупорной массой при помощи так называемой пушки, которая представляет собой цилиндр с поршнем. Перед открытием чугунной летки пушку заполняют леточной огнеупорной массой. После окончания выпуска чугуна пушку подводят к летке, и с помощью поршневого механизма леточная масса выдавливается из пушки и заполняет леточный канал. Для вскрытия чугунной летки служит специальная бурильная машина, которая рассверливает в леточной массе отверстие, по которому выпускают чугун.

Шлаковые летки располагаются на высоте 1500 – 2000 мм от уровня чугунной летки и закрываются с помощью шлакового стопора, представляющего собой стальной шток с наконечником. Выходящие из доменной печи чугун и шлак направляются по желобам в чугуновозные и шлаковозные ковши. В настоящее время шлак в основном выпускается вместе с чугуном и отделяется от чугуна специальным устройством на желобе печи.

Шлак, вытекающий из доменной печи через чугунную летку, отделяется от чугуна на желобе печи с помощью разделительной плиты и перевала, выпол-няющих роль гидравлического затвора. Чугун, имеющий высокую плотность, проходит в зазор под разделительной плитой, а более легкий шлак отводится в боковой желоб.

При необходимости поставки чугуна другим предприятиям его разливают в слитки (чушки) массой 30 – 40 кг на специальной разливочной машине.

В верхней части горна на расстоянии 2700 – 3500 мм от оси чугунной летки по окружности горна с равными промежутками устанавливаются воздушные фурмы, через которые подают в печь нагретое до 1100 – 1300 °С дутье, а также природный газ и другие топливные добавки (мазут, пылеугольное топливо). Каждая доменная печь обеспечивается дутьем от своей воздуходувки. Нагрев дутья осуществляется в воздухонагревателях регенеративного типа, когда под действием тепла сжигаемого газа вначале нагревается насадка воздухонагревателя из огнеупорного кирпича, а затем через нее пропускается воздух, забирающий тепло от насадки. В период нагрева насадки в камеру горения подается газ и воздух для его горения. Продукты сгорания, проходя через насадку, нагревают ее и уходят в дымоход. В период нагрева дутья холодный воздух поступает в нагретую насадку, нагревается, а затем подается в доменную печь. Как только насадка остыла настолько, что воздух не может быть нагрет до заданной температуры, его переводят на следующий воздухонагреватель, а остывший ставят на нагрев. Насадка воздухонагревателя охлаждается быстрее, чем нагревается. Поэтому блок воздухонагревателей доменной печи состоит из 3 – 4 аппаратов, из которых один нагревает воздух, а остальные разогреваются. Профиль доменной печи характеризуется диаметрами, высотами и углами наклона отдельных элементов. Размеры некоторых печей приведены в таблице 1.

Таблица 1 – Размеры печей

Размеры каждой части печи должны быть увязаны между собой и находиться в определенных соотношениях с размерами других частей печи. Профиль печи должен быть рациональным, при котором обеспечиваются важнейшие условия доменного процесса:

• плавное и устойчивое опускание шихтовых материалов;
• выгодное распределение встречного газового потока;
• благоприятное развитие процессов восстановления и образование чугуна и шлака.

Основными величинами, характеризующими размеры рабочего пространства, являются полезный объем печи и полезная высота. Они включают высоту и объем, заполненные материалами и продуктами плавки. При определении этих параметров за верхний уровень берется отметка нижней кромки большого конуса засыпного устройства в опущенном положении, а нижнем уровнем является уровень оси чугунной летки.

Источник https://metallolome.ru/teploenergetika-po-metallurgicheskim/

Источник https://otherreferats.allbest.ru/physics/00527094_0.html

Источник https://metalspace.ru/education-career/osnovy-metallurgii/domennaya-pech/395-ustrojstvo-domennoj-pechi.html